简介:摘 要:在我国发展过程中,我国交通领域实现全面优化,随着整个交通领域的增强,对地下结构控制力理论以及设计方法可以被广泛应用。目前,在计算分析中,基于其有限元方法,可以考虑不同的地震动特性,以了解其对地铁车站结构影响。经过集中分析,表明在其能量集中阶段,其地震动荷载对于地铁车站自身结构产生的影响较为明显,且其整个应力以及位移数值较大。需要对不同的地震动输入方式进行综合比较,便可以得知其地震动特性的应力计算,以便在后续施工过程中,能够根据地震动特性采取合理的应对措施,减轻地铁车站出现安全事故的几率,保障地铁有效运行。因此,本文将就地震动特性对地铁车站结构影响分析展开讨论。
简介:摘要:目前,船体结构总体振动特性预测技术已经开始得到广泛的关注和研究,各种研究方法和技术手段不断涌现。常用的研究方法包括数值计算、模型试验和实船试验等等,常用的技术手段包括有限元分析、流体-结构相互作用分析等。然而,目前仍存在一定的缺陷和局限性,例如精度不够高、计算复杂和试验成本比较高高等问题,亟需进一步的研究和探索。
简介:甘肃出土木器依据形态与结构划分,属于典型的糟朽木器类型,材质外观特征与特性明显。制作材质鉴定表明,基本类型有①松科云杉;②松科冷杉;③柏科圆柏。通过对糟朽木器形态类型、结构属性、影响因素及发生改变原因剖析,指出了糟朽木器材质在经历了第一阶段的转折性根本改变后(含水率远低于纤维饱和点),即将面临第二阶段的转折性根本变化(含水率略高或接近于平衡含水率),而这一阶段的改变结果对器物将是毁灭性的;为了避免出土器物在短期内形态发生剧变,运用生物切片、扫描电镜分析技术对木质纤维显微结构进行了观察和研究,研究结果与结构病害腐变结果相吻合。选取与糟朽器物同期考古出土的糟朽棺板木作为分析对象,分别对其化学成分、容积重、含水率以及力学性能进行了实验测试,测得糟朽木器降解损失超过50%,含水率约为10.5%,力学强度指标与正常材质相比,均有明显的下降,且相对差异较大,最大约为正常木材强度的60%。对比分析结果,得出了结论:①糟朽木器的形态与结构状况与实验生物切片分析、电镜显微结构观察和研究结果相吻合,同时材质成分、容积重与力学性能测定结果为上述分析结果提供了有力的数据支撑;②致使糟朽木器形态和结构发生改变的主要因素是胎木含水率,其值是非恒定的并随外部环境而改变,因此含水率可用于反映糟朽木器的材质特性;③纤维饱和点与平衡含水率是影响、衡量和评估糟朽木器形态与结构的两个重要的物理参数;④鉴于糟朽木器的材质特性,后期保存应尽量避免与水分的直接接触,需要严格控制其胎木的含水率,且维持恒定、稳定的保存环境,这点对后期糟朽木器的保存是非常重要的。
简介:FEDR(FiniteElementDynamicRelaxation)法是一种新型的找形分析方法,即结合悬链线单元及有限单元法的动力松弛法.动力松弛法不需要组装结构刚度矩阵,但该方法在求解过程中容易错过局部极值.对该问题提出改进措施,给出FEDR法的步骤及程序实现策略,并用FORTRAN语言和ANSYS的APDL语言编写程序.采用FEDR法对索穹顶结构进行形态分析.索穹顶结构的索垂度不能忽略,给出考虑结构成形后索长和索中张力水平分量的无应力索长计算公式.进行了算例分析,结果表明,FEDR法是正确可行的,改进措施、求解过程及程序实现策略是正确合理的,推导的无应力索长计算公式是正确的,应用该方法对索穹顶结构进行找形分析是可行的.
简介:索穹顶结构是一种结构效率极高的空间张力结构体系,由于该结构节点较为稀疏使得上部刚性网格系统的设计和施工有一定难度,从而也限制了索穹顶结构的推广应用.为了解决这一实际工程问题,进一步拓展索穹顶结构的应用范围,本文提出了一种刚柔相济的组合空间结构——刚性网格索穹顶结构,并给出了三种具体的结构组合形式;同时为了能够较为精确地确定该结构形式的初始形态,本文结合空间杆系平衡矩阵理论和构件原长不变的概念,提出了"近似等效荷载生死单元法",该方法通过荷载的等效和构件单元的"生死"过程来找到结构的初始形态.算例分析表明该方法可以较为准确地确定刚性网格索穹顶结构的初始形态.本文工作可为该类结构的初始选型和设计提供依据.
简介:摘要目的探讨飞秒激光小切口角膜基质透镜取出术(SMILE)术后不同时间角膜形态欠规则但尚不能诊断圆锥角膜的患眼与角膜形态正常眼的生物力学变化特点,评估综合角膜地形图检查结果与角膜生物力学参数进行诊断对于筛查角膜屈光手术前的早期圆锥角膜的意义。方法选取2018年1至5月在北京同仁医院屈光中心接受SMILE手术者57例(104只眼)其中男性27例,女性30例,年龄(29.2±4.7)岁。根据Tomey角膜地形图中圆锥角膜严重程度指数(KSI)分为正常组(KSI<15%)35例(65只眼)与欠规则组(KSI≥15%)22例(39只眼)。收集患者的年龄、等效球镜度数、术前最佳矫正视力(BCVA)、术后裸眼视力。使用Pentacam三维眼前节分析系统测量的角膜最薄点中心3 mm区域前后表面曲率半径(ARC和PRC)、角膜最薄点厚度(THP)、角膜扩张综合偏差分析指数(BADD)。使用Corvis ST生物力学分析仪测量角膜生物力学参数(CBI)、角膜中央厚度(CCT)、非接触生物力学校正眼压(bIOP)、最大形变幅度(DA)、最大反向半径(M)、顶点和1 mm间形变幅度比值(DR)、硬度参数(SPA1)。运用Pentacam与Corvis ST联合诊断系统分析得出断层扫描生物力学指数(TBI)。对两组患者术前及术后1周、1个月、3个月、1年各参数及各组1周、1个月、3个月、1年与术前的DA、M、DR、SPA1差值(Δ)进行两组间比较。均采用独立样本t检验进行统计学分析。结果术前两组间年龄(t=0.20)、CCT(t=1.64)、DA(t=-1.85)、BIOP(t=0.73)、M(t=-0.24)、DR(t=-1.00)、屈光度SE(t=-0.97)与BCVA(t=0.21)差异均无统计学意义(P>0.05)。欠规则组TBI为0.28±0.20、CBI为0.09±0.21、BADD为1.33±0.47,明显高于正常组(t=-2.17,-6.78,-4.37;P<0.05),SPA1明显低于正常组(t=2.58,P=0.011)。正常组TBI为0.05±0.08、CBI为0.01±0.03、BADD为0.92±0.46;术后1周、1个月、3个月、1年两组裸眼视力(t=-0.31,0.36,0.24,0.63)、屈光度数(t=0.00,-0.22,0.90,0.73)及M(t=-1.80,-1.90,-0.78,-1.70)差异均无统计学意义(P>0.05)。欠规则组DA术后1和3个月均高于正常组(t=-3.13,-3.09;P<0.01),DR术后1周、1个月、1年均高于正常组(t=-2.72,-3.39,-2.51;P<0.05),SPA1术后1周、1个月、3个月均低于正常组(t=2.11,2.73,3.70;P<0.05)。术后1个月ΔDR欠规则组高于正常组(t=-3.01,P=0.003);术后1周、3个月、1年ΔDR差异均无统计学意义(t=-1.61,-1.40,-0.61;P>0.05);术后1周、1个月、3个月、1年两组ΔDA(t=0.50,-1.10,-0.73,2.12)、ΔM(t=-1.52,-1.41,0.01,-0.79)、ΔSPA1(t=0.89,0.90,1.12,0.90)组间比较,差异均无统计学意义(P>0.05)。结论角膜地形图形态欠规则眼与角膜形态正常眼在SMILE术后1年内角膜生物力学的变化均稳定且无明显差异。综合角膜地形图检查结果与角膜生物力学参数进行分析,对于角膜屈光手术前筛查早期圆锥角膜具有一定的意义。(中华眼科杂志,2020,56:103-109)