中国二十冶集团有限公司 上海 201901
【摘 要】本文分析总结太钢中厚板旋流池沉井的设计思路,施工过程重点注意事项及发生的问题,为今后类似工程提供参考。
【关键词】 沉井;设计;施工
1 工程概况
太钢中厚板工程旋流池为圆形钢筋混凝土结构,采用沉井法施工。旋流池沉井刃脚底标高为-33.00m,内直径16m,外直径由下至上依次为19.4m、18.8m、18.6m,井壁厚度由下至上依次为1.7m、1.4m、1.3m。沉井分两节制作、两次下沉,第一次井壁制作高度24m;第二次井壁接高9m。
采用排水下沉法,沉井外围距离10m布置14口钢管井,井深40m;外围距离8m布置有14口无砂管井,井深25m。
沉井距离轧机电气室11m。
图1 总平面图
2地质水文条件
1)沉井范围内岩土特征及物理力学性质如下:
表1 土层物理力学性质
土层 编号 | 土层 名称 | 深度(m) | 层厚(m) | 密实度/强度 | 渗透系数 | 承载力特征值(kPa) |
① | 杂填土 | -7.8 | 6.9 | 松散~稍密N=4.4 | 1.41E-05 | 85 |
③ | 粉土 | -11.3 | 3.5 | 稍密~中密N=12.3 | 1.66E-04 | 150 |
④ | 粉土 | -14 | 2.7 | 密实N=17.0 | 1.48E-04 | 170 |
④1 | 粉质黏土 | -17.1 | 3.1 | 可塑N=9.6 | 2.30E-05 | 130 |
④2 | 粉细砂 | -18.9 | 1.8 | 中密~密实N=26.6 | 2.80E-03 | 200 |
⑤1 | 粉土 | -20.1 | 1.2 | 密实N=26.6 | 1.29E-04 | 180 |
⑤ | 粉质黏土 | -24.7 | 4.6 | 可塑N=13.1 | 3.24E-05 | 150 |
⑥ | 粉细砂 | -32.2 | 7.5 | 密实N=48.5 | 2.50E-03 | 250 |
⑥1 | 粉质黏土 | -33.9 | 1.7 | 可塑N=24.4 | 4.30E-05 | 180 |
⑥ | 粉细砂 | -35.7 | 1.8 | 密实N=48.5 | 2.50E-03 | 250 |
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2)①层杂填土和③层粉土承载力较差。⑥层土为粉细砂,承载力较高。沉井终沉预计刃脚落位在⑥层或其夹层⑥1层(粉质黏土)。
3)实测地下水稳定水位埋深为0.05m~3.90m,稳定水位标高792.17m~796.80m。地下水类型为潜水,主要补给来源为工业废水侧漏和大气降水,以地下径流方式排泄。地下水无承压性。
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图2 旋流池地质剖面图
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3沉井施工特点
设计必须与施工紧密结合,沉井的结构形式、各工况下结构受力计算、壁厚、局部构造处理等都是由施工方法决定的。
施工过程复杂,技术方法多样。沉井整个下沉过程处于运动的不稳定状态之中,自身的重量、构造,外部地质水文条件,作业方法与控制措施,这些因素都会影响下沉,造成了沉井施工比其他地下工程施工更为复杂。
4沉井施工条件
1)在沉井范围内不能有无法排除的地下障碍物;
2)在沉井施工的影响范围内最好没有对土体扰动、水位变化较为敏感的构筑物;
3)结合项目总体施工计划,分析沉井施工对周边桩基、设备基础、厂房钢结构的施工影响。
4)沉井对比其它施工方案节省费用、工期。
5沉井结构设计
5.1总体设计施工思路
根据本工程地质水位条件,适合采用排水下沉方案,外围设置管井进行降排水。
沉井分次下沉高度应跟据土层承载力确定,本工程选择承载力较高的⑥2粉细砂层作为第一次下沉持力层,进而确定第一节井壁制作高度24m、第二节井壁制作高度9m。随后进行最终下沉系数、第一节下沉系数、砂垫层、软卧下卧层承载力的计算,推算井壁厚度,再与设计方沟通确定井壁配筋。
沉井在8m深基坑内制作,以减少下沉工作量;在下沉前将井壁外侧基坑回填,利于保证沉井下沉垂直度。
本工程采取台阶式井壁措施计算下沉系数满足规范要求,但考虑地下工程的不确定性较大,增加泥浆套助沉措施,以确保沉井可以下沉到位。
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分节 | 分段 | 井壁高 m | 壁厚 m | 混凝土体积 m3 | 重量 t | 节重 t | 总重 t |
第一节 | 刃脚段 | 6 | 1.5 | 460.2 | 1196.5 | 4684.6 | 6337.1 |
第二段 | 6 | 1.4 | 458.9 | 1193.3 | |||
第三段 | 6 | 1.4 | 458.9 | 1193.3 | |||
第四段 | 6 | 1.3 | 423.7 | 1101.7 | |||
第二节 | 第五段 | 5 | 1.3 | 353.1 | 918.0 | 1652.5 | |
第六段 | 4 | 1.3 | 282.5 | 734.4 |
表2 沉井分段重量计算
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5.2设计参数取值
1)各土层对井壁的侧阻力取地勘报告中PHC预应力管桩极限侧阻力标准值;
2)沉井下沉为切土破坏下沉,故下沉系数计算时刃脚下土层承载力应为地基极限承载力;地基极限承载力由地基承载力特征值计算得来,地基承载力特征值按照《建筑地基基础设计规范 GB50007》5.2.4条进行深度修正计算得出。
极限承载力=修正后的承载力特征值×K1×K2×K3
K1—转换为极限承载力的系数,一般取K1=3;
K2—极限承载力折减系数,可取K2=0.8-0.9;
K3—施工荷载超载系数,一般K3=0.83-0.87。
3)本工程沉井需穿越的各土层厚度、摩阻力、极限承载力见下表:
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表3各土层厚度、摩阻力、极限承载力表
土层 | 厚度 | 极限侧阻力标准值 | 极限端阻力 | 井壁台阶降低阻力 | |
① | 杂填土 | 6.9 | 20 | 12 | |
③ | 粉土 | 3.5 | 53 | 31.8 | |
④ | 粉土 | 2.7 | 66 | 39.6 | |
④1 | 粉质粘土 | 3.1 | 58 | 34.8 | |
④2 | 粉细砂 | 1.8 | 72 | 43.2 | |
⑤1 | 粉土 | 1.2 | 78 | 46.8 | |
⑤ | 粉质粘土 | 4.6 | 65 | 39 | |
⑥ | 粉细砂 | 7.5 | 85 | 51 | |
⑥1 | 粉质粘土 | 1.7 | 70 | 42 | |
⑥ | 粉细砂 | 1.8 | 85 | 2255 | 51 |
⑦ | 粉土 | 4.4 | 75 | 1500 | 45 |
注:井壁外侧为阶梯式时,台阶以上的土体与井壁并不紧密接触,摩阻力有所减少,折减系数取0.5-0.7。
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5.3下沉计算内容
需要对垫层厚度、垫层下窝层承载力、下沉系数与接高稳定性、承压水突涌、封底混凝土抗裂安全系数等验算。
具体计算公式参考【沉井与气压沉箱施工规范 GB/T 51130】。
6沉井施工总流程
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图3 沉井施工总流程图
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7沉井制作
7.1刃脚制作
刃脚可一次制作完成,亦可在抗剪槽部位设施工缝分段制作。其模板支撑可采用砖砌、亦可采用钢结构,砖砌膜拆除时需要凿除、较为费时费力,钢结构易于拆除。
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图4:刃脚模板钢支架
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7.2井壁制作
1)在刃脚拆模完成后及时安装沉降观测点,开展沉降观测,以防井壁逐节施工引起较大的不均匀沉降。密切关注混凝土垫层开裂情况。
2)井壁施工缝采用钢板止水。
3)井壁接高时,内侧脚手架为悬挑架,需要提前预埋悬挑梁埋件。
4)拆模后应将对拉螺栓割断,并用防水砂浆抹面。
5)井壁的预留孔洞,根据其尺寸大小采用砌筑或砌砖+钢框架封堵。
6)每段井壁浇筑高度不宜超过6m。沿井壁均匀对称浇筑混凝土,避免高差悬殊、压力不均,造成井壁偏斜。
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图5:井壁制作图
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8降水井布置
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图6:降水井布置图
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9沉井下沉
沉井下沉分为不排水下沉与排水下沉,其优缺点如下。
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表4沉井下沉方法对比表
下沉方法 | 适用条件 | 优点 | 缺点 |
不排水 下沉 | 适用于富水砂层、各类粘土层和软弱土层 | 对周边环境影响小。 | 1.浮力大,影响下沉。 2.水下开挖出土速度慢,工期长且费用高。 3.需要分仓进行水下封底,沉井结构需要设置井字梁。 |
排水 下沉 | 适用于通过降排水措施可有效控制地下水的地质条件,软弱地质条件不可用 | 1.挖机可进入井内挖土,出土快下沉快,平均下沉速度可达到0.5~2.0m/天,易于纠偏,控制下沉质量。 2.可实施干封底,提高封底质量。 3.开挖、封底方面可节约施工成本。 | 在深度较大的情况下,内外水土压差大,对沉井结构的强度和刚度要求高,长时间降水对周边环境有一定影响。 |
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本项目采用排水下沉、干封底方法,外部设置14口25m深+14口40m深管井降水。采用1台挖机井内取土,70t汽车吊及吊斗配合出土,50t履带吊配机械抓斗备用。
9.1第一次下沉
主要问题:
1)25m深无砂管降水井出水效果差,且多口井出现损坏,导致降水效果不理想,井内明水较多,挖机行走扰动后④1粉质黏土变为松散泥巴土,该层土改用履带吊配抓斗取土。
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图7: 挖机井内取土 图8: 抓斗取土
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9.2第二次下沉
本阶段下沉沉井刃脚主要在⑥粉砂层中,14口40m深钢管深井发挥降水作用,配合井内水泵明排,全程降排水控制到位,且深部砂层有一定粘结强度,未出现流沙情况,顺利下沉到标高、完成封底。第二次下沉期间主要问题有:
1)下沉至-26m时,井内出现透水。经勘查水源为厂外沉淀池,该沉淀池未封底,地下与沉井间形成渗流通道,且厂外沉淀池与沉井之间的线路出现明显塌陷。现场迅速联系业主排空该沉淀池,然后排干沉井内水,消除了此风险。
2)下沉至-27.5m时,受渗流导致的塌陷影响,沉井偏斜增大,四点标高偏差由前一天的0.096m增加至0.249m,虽然现场采取了不均匀挖土措施,偏差仍然在随后几天持续增加至0.377m。现场通过井内不均匀挖土,并在标高较高的一侧进行井外取土,最终沉井纠偏至0.18m。
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图9: 沉井内渗流水 图10: 沉井内挖土
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10封底
封底混凝土厚度2m,分两层浇筑,第一层1m厚封底混凝土终凝后,处理完毕局部渗漏后,再浇筑第二层1m厚封底混凝土,随后开始旋流池内部结构施工。
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图11:沉井封底
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11工期总结
太钢中厚板项目旋流池沉井于2021年6月1日开工,11月24日完成封底,实际总工期为177天,与计划工期完全相符。其中下沉工期总计60天,累计下沉25.683m,日均下沉0.428m。总计取土量约10000m³,日均出土量约188m³。
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表5 工期对比表
序号 | 工作名称 | 实际工期 (天) | 计划工期 (天) | 偏差 (天) |
1 | 基坑开挖、垫层施工 | 21 | 30 | -9 |
2 | 第一节结构制作 | 62 | 45 | 17 |
3 | 第一节下沉(含下沉准备) | 34 | 35 | -1 |
4 | 第二节结构制作 | 21 | 25 | -4 |
5 | 第二节下沉(含下沉准备) | 34 | 35 | -1 |
6 | 封底(含清底) | 5 | 7 | -2 |
7 | 总工期 | 177 | 177 | 0 |
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12对周围环境的影响
沉井下沉时,井外土体出现主动和被动极限应力状态,以及沉井对土体产生很大的摩擦力,向下拖拽土体一起下沉,造成靠近井壁外一圈土体出现明显塌陷。
控制影响范围的主要措施:
1)选择合适的下沉方法。不排水下沉施工严禁通过降低井内水位加速下沉,排水下沉施工严禁超挖。
2)沉井下沉过程中始终坚持“以纠偏为主,以下沉为辅”的原则,使沉井倾斜幅度得到有效控制,可以减少对周边环境的影响。
3)
下沉过程中始终不断的在井壁外侧塌陷处回填土,可以阻止塌陷范围扩大。
4)采取助沉措施,使刃脚与开挖面保持一定的高差,可缩小影响范围。
本工程沉井外侧有约2m范围的塌陷情况,未对临近的电气室施工造成影响。
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图12:沉井下沉示意图
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13结束语
本项目旋流池沉井工程在实施过程中,基本按照预定方案执行,个别工序依据现场条件灵活掌握,突发事件应急响应得当,结构质量优良,渗漏控制及场地塌方控制较好,最终在相对狭窄的场地内,保质、保量、保安全的完成了全部工程内容。
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