天津市空管分局 天津市 300300
通过MATLAB仿真仪表着陆系统双频20单元和24单元航向信标(LOC)辐射场的覆盖,得出增加阵元数会增强航道信号的方向性与幅值,从而减小多径效应产生的结论,并给出机场建设LOC设备时天线系统的选择建议。
为清晰直观反映LOC辐射场的覆盖,本文使用MATLAB对NOMARC公司生产的双频20单元以及双频24单元LOC水平辐射的方向性进行仿真分析。航道(COU)信号和余隙(CLR)信号使用的载波分别为110.10MHz+5kHz和110.10MHz-5kHz,
按照表1设置的参数对20单元的LOC阵列天线馈电,获得的LOC水平辐射方向性图见图1。
表1 双频20单元LOC馈电参数
天线 编号 | 到中心距离 (m) | COU CSB 幅度(V) | COU CSB 相位 (°) | COU SBO 幅度 (V) | COU SBO 相位 (°) | CLR CSB 幅度(V) | CLR CSB 相位 (°) | CLR SBO 幅度(V) | CLR SBO 相位 (°) |
1 | -26.03 | 11.00 | 0 | 3.29 | -90 | | | | |
2 | -22.54 | 15.00 | 0 | 4.20 | -90 | | | 0.32 | 90 |
3 | -19.23 | 29.00 | 0 | 5.75 | -90 | 6.65 | 180 | 0.32 | 90 |
4 | -16.09 | 45.00 | 0 | 6.59 | -90 | 5.65 | 180 | | |
5 | -13.13 | 66.00 | 0 | 6.66 | -90 | 11.72 | 180 | 0.54 | -90 |
6 | -10.34 | 82.00 | 0 | 6.00 | -90 | 11.72 | 180 | 0.32 | -90 |
7 | -7.73 | 93.00 | 0 | 4.82 | -90 | 32.17 | 180 | 4.32 | -90 |
8 | -5.30 | 100.00 | 0 | 3.38 | -90 | 12.86 | 0 | 4.32 | -90 |
9 | -3.04 | 100.00 | 0 | 1.89 | -90 | 94.60 | 180 | 9.25 | -90 |
10 | -0.95 | 93.00 | 0 | 0.55 | -90 | 204.83 | 0 | 37.52 | -90 |
11 | 0.95 | 93.00 | 0 | 0.55 | 90 | 204.83 | 0 | 37.52 | 90 |
12 | 3.04 | 100.00 | 0 | 1.89 | 90 | 94.60 | 180 | 9.25 | 90 |
13 | 5.30 | 100.00 | 0 | 3.38 | 90 | 12.86 | 0 | 4.32 | 90 |
14 | 7.73 | 93.00 | 0 | 4.82 | 90 | 32.17 | 180 | 4.32 | 90 |
15 | 10.34 | 82.00 | 0 | 6.00 | 90 | 11.81 | 180 | 0.32 | 90 |
16 | 13.13 | 66.00 | 0 | 6.66 | 90 | 11.81 | 180 | 0.54 | 90 |
17 | 16.09 | 45.00 | 0 | 6.59 | 90 | 5.65 | 180 | | |
18 | 19.23 | 29.00 | 0 | 5.75 | 90 | 5.65 | 180 | 0.32 | -90 |
19 | 22.54 | 15.00 | 0 | 4.20 | 90 | | | 0.32 | -90 |
20 | 16.03 | 11.00 | 0 | 3.29 | 90 | | | | |
图1 双频20单元LOC水平辐射方向性图
由图1可见,COU CSB主瓣信号在0°方位具有最大值;COU SBO信号在0°方位具有最小值,其第一零值点位于跑道中心线。COU辐射信号具有良好的方向性,提高了主瓣相对旁瓣的信号强度比,减弱了因障碍物引起的多径效应;CLR辐射信号拥有较宽的波束范围,对跑道中心线一定角度以外的区域提供比COU旁瓣更高的功率覆盖,能有效抑制假航道的产生。
按照表2设置的参数对24单元的LOC阵列天线馈电,获得的LOC水平辐射方向性图见图2。
表2 双频24单元LOC馈电参数
天线 编号 | 到中心距离 (m) | COU CSB 幅度(V) | COU CSB 相位 (°) | COU SBO 幅度 (V) | COU SBO 相位 (°) | CLR CSB 幅度(V) | CLR CSB 相位 (°) | CLR SBO 幅度(V) | CLR SBO 相位 (°) |
1 | -23.26 | 12.6 | 0 | 2.5 | -90 | | | | |
2 | -21.42 | 14.8 | 0 | 2.7 | -90 | | | | |
3 | -19.38 | 22.4 | 0 | 3.7 | -90 | | | | |
4 | -17.34 | 31.4 | 0 | 4.6 | -90 | | | | |
5 | -15.30 | 41.6 | 0 | 5.4 | -90 | | | | |
6 | -13.26 | 52.6 | 0 | 5.9 | -90 | | | | |
7 | -11.22 | 63.7 | 0 | 6.1 | -90 | | | | |
8 | -9.18 | 74.3 | 0 | 5.8 | -90 | | | | |
9 | -7.14 | 83.9 | 0 | 5.1 | -90 | 33.12 | 180 | | |
10 | -5.10 | 91.6 | 0 | 4.0 | -90 | 16.56 | 180 | | |
11 | -3.06 | 97.1 | 0 | 2.5 | -90 | 82.79 | 180 | 11.59 | -90 |
12 | -1.02 | 100.0 | 0 | 0.9 | -90 | 165.58 | 0 | 29.80 | -90 |
13 | 1.02 | 100.0 | 0 | 0.9 | 90 | 165.58 | 0 | 29.80 | 90 |
14 | 3.06 | 97.1 | 0 | 2.5 | 90 | 82.79 | 180 | 11.59 | 90 |
15 | 5.10 | 91.6 | 0 | 4.0 | 90 | 16.56 | 180 | | |
16 | 7.14 | 83.9 | 0 | 5.1 | 90 | 33.12 | 180 | | |
17 | 9.18 | 74.3 | 0 | 5.8 | 90 | | | | |
18 | 11.22 | 63.7 | 0 | 6.1 | 90 | | | | |
19 | 13.26 | 52.6 | 0 | 5.9 | 90 | | | | |
20 | 15.30 | 41.6 | 0 | 5.4 | 90 | | | | |
21 | 17.34 | 31.4 | 0 | 4.6 | 90 | | | | |
22 | 19.38 | 22.4 | 0 | 3.7 | 90 | | | | |
23 | 21.42 | 14.8 | 0 | 2.7 | 90 | | | | |
24 | 23.26 | 12.6 | 0 | 2.5 | 90 | | | | |
图2 双频24单元LOC水平辐射方向性图
由图2可以看出,24单元LOC的COU信号辐射主瓣变得更窄,旁瓣更加密集且辐射强度有了明显的规律性,降低了大角度方向的辐射强度,使LOC天线的辐射具有更强的方向性,能够进一步降低多径干扰。CLR信号辐射的大角度覆盖得以进一步提升,并且在主航道以外方位的信号强度明显大于同方位的COU信号,防止了多径效应以及假航道的产生。
由图1和图2可以看出,无论是20阵元还是24阵元LOC的覆盖均能满足国际民航组织“附件10”的要求,但随着LOC阵列天线阵元数量的增加,双频LOC设备会拥有更好的方向性以及更强的辐射强度,两个载波之间的功率比也会进一步增大以保证CLR信号的覆盖,防止形成低余隙区和假航道。在选取适合所在机场的LOC天线系统时,应考虑机场周边地势以及场面布局,在地势平坦及开阔地区可选用阵元数量相对较少的天线系统;若航道附近因地势或建筑物等原因存在障碍物,应考虑阵元数量相对较多的天线系统来增强辐射信号的方向性,以减轻多径效应的影响,但不可避免的是这会导致设备成本的增加。
本文对20阵元和24阵元LOC天线系统水平辐射方向性进行了仿真和分析,得出随阵元天线的增加,会增强COU信号方向性与信号强度,且增大两个载波之间的功率比,从而减弱多径效应影响的结论,并给出机场建设LOC时天线单元数量的选择建议。