简介：摘要某电厂640MW机组，在启机过程中发现主机润滑油系统启动后，在加热器运行三小时后发现，0米主油箱处有油烟冒出、主油箱内为正压状态，13.7米机头#1轴承处油挡漏油现象。通过DCS上引入主油箱压力测点和在加热器附近增加温度测点，清晰地了解主油箱压力和温度，及时发现设备异常情况。并且将主油箱电加热器由竖直布置改为横向布置。避免因回油不畅，危急机组安全，甚至发生汽轮机断油烧瓦之类的恶性事件。

简介：摘要齿轮箱是风电机组中的关键系统，齿轮箱的润滑是影响齿轮使用寿命及可靠性的关键因素之一，而润滑油中水分是影响润滑油品质的重要因素。本文针对在线测得的某型号风电机齿轮箱中水分的含量，运用统计过程控制（SPC），结合Matlab与Minitab对测得的数据进行正态分析以及过程能力分析，通过两种分析对比，得出油液中水分在半年内处于稳定状态，为风电设备润滑与故障诊断提供理论与实践依据。

简介：摘要润滑油系统是汽轮发电机组重要的组成部分，润滑油清洁度影响机组的安全稳定运行。如何高效、快速、保质保量完成润滑油系统的冲洗工作对机组的经济效益影响甚大。文章对我国引进的美国第三代核电技术中汽轮发电机组润滑油系统冲洗进行了介绍，重点对影响润滑油系统冲洗的制约因素进行了分析，针对这些制约因素提出了相应的应对措施和解决方法，为同类型机组的润滑油系统冲洗提供借鉴。

简介：摘要汽轮机的润滑油系统在汽机的运行中发挥着至关重要的作用，是汽轮机安全运行的重要保障。在运行中，如果汽轮机的润滑油系统工作异常，极易导致汽轮机烧瓦、大轴弯曲、转子动静摩擦，甚至发生整机损坏的恶性事故。由于润滑油系统出现故障而被迫停机的事情时有发生。因此，对汽轮机润滑油系统运行调试中的问题应引起足够重视，找出真正的原因，采取合理的解决办法，将问题解决在真正运行之前。

简介：摘要随着我国装机容量规模的不断扩大，汽轮机发电机的调峰率也在逐渐提高，为了优化汽轮机工作性能，适应电网调峰需求，应保证汽轮机润滑油的各项指标合格，确保汽轮机组的可靠性。本文首先介绍了汽轮机保养以及运行状态，然后分析了导致润滑油抗氧化性降低的原因，最后提出了有效的处理措施。

简介：摘要对董箐发电厂中压气系统空气压缩机润滑油频繁乳化问题进行分析，并提出相应的处理措施，对设备结构进行改造，保证了设备的安全健康运行。

简介：摘要：某600MW机组润滑油处理系统设计安装不合理，系统极其繁琐，存在跑油引发汽轮机断油烧瓦事故的重大安全隐患，自机组投产以来，涉及润滑油处理系统的跑油事件时有发生，为了彻底消除安全隐患，方便检修隔离、运行操作及学习培训，从源头上杜绝因润滑油处理系统设计原因引发的大、小机断油烧瓦事故，对润滑油处理系统进行了优化改造，提高了机组运行安全性。

简介：摘要: 汽轮机润滑油系统是保证汽轮机安全的重要系统，必须确保在任何时候都能向汽轮机提供可靠的润滑，防止重大事故的发生。润滑油系统取样安装应符合主机厂设计原则及二十五项反措的冗余原则，保护定值应满足机组实际运行需要，在保护正确动作的情况下，不会发生断油烧瓦等恶性事故的发生。润滑油系统取样管位置的正确性是确保润滑油系统各变送器、压力开关正确的前提，若由于取样管位置不对使得原有保护定值不能满足实际运行中保护的要求，可能发生汽轮机大轴断油烧瓦恶性事故的发生。本文针对某电厂润滑油系统取样存在的问题进行剖析，并提出了优化措施予以实施，取得了很好的效果，可供同类型电厂借鉴。 关键词:润滑油系统 取样管 位置 断油烧瓦 优化 1 前言 某厂600MW汽轮机为N600－16.67/538/538—1型、亚临界、中间再热、冲动式、单轴、三缸、四排汽凝汽式。润滑油系统由主机厂配套供货，润滑油系统采用主油泵-油涡轮供油方式。主油泵由汽轮机主轴直接驱动，其出口压力油驱动油涡轮投入工作。通过调整油涡轮上节流阀、旁路阀、溢流阀，维持主油泵出口压力在1.372Mpa以上，主油泵入口压力在0.098~0.147Mpa之间，润滑油压力在0.137~0.176Mpa之间，以上压力值为汽轮机13.7米平台1号轴承处取样。 2 润滑油系统保护取样管存在问题 根据汽轮机润滑油系统说明书，低油压跳机保护及联启直流油泵设计定值为0.069MPa，联启辅助油泵定值为0.115MPa，取样管均应从13.7米平台1号轴承进油管处取出。 在1号机调试之初，为了确保润滑油系统的准确性和可靠性，将低油压联锁及跳闸信号取样点设置在8号轴承进油管节流孔之前，确保满足保护要求,由于润滑油取样管位置处于系统的末端，导致润滑油压力无法满足润滑油保护定值，导致机组频繁跳闸。通过与主机厂沟通并取得其同意后，决定将润滑油系统的联锁压力开关及跳闸压力开关放置在6.9米，在润滑油系统的原有的保护定值上加0.056Mpa的高差修正，所以现在低油压跳机值和联启直流油泵保护定值为0.125Mpa，联启辅助油泵定值为0.171Mpa。由于1、3号机由贵州电建二公司安装，2、4号机由贵州电建一公司安装，4台机低油压联泵和低油压跳机信号母管取的位置不一样且比较杂乱，在进行低油压联锁试验过程中，发现现有取样管位置存在不符合设计要求的现象和不满足二十五项反措中关于主保护应采用的独立三冗余原则，即使定值均为调整后的定值，由于取样管位置错误造成了现有保护定值不满足设计要求，当发生润滑油压低时，即使各联锁保护能准确动作，同样可能造成机组断油烧瓦。 2.1 1～4号机低油压取样管及保护定值存在的差异 2.1.1 1号机润滑油压低联泵信号和跳闸信号管取至润滑油冷却器切换三通后，由一根取样管取出后分成两根接在低油压联泵信号母管和跳闸信号母管上，取样位置符合要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压跳机定值为0.125Mpa，低油压联泵定值为0.171Mpa，低油压联启直流油泵（电气联锁、SCS联锁）为0.125Mpa，低油压跳机压力开关307、308、309和低油压联启辅助油泵变送器203取自低油压跳机信号母管上，低油压联启直流油泵压力开关303、304及低油压报警压力开关305（该信号送至DEH系统作显示报警用）、闭锁盘车投入压力开关306接在低油压联泵信号母管上，定值符合设计要求。但1号机主油泵出口压力低及入口压力低联启辅助油泵和启动油泵压力开关没有设置放油门，无法进行低油压联锁试验。 2.1.2 2号机润滑油系统低油压联泵信号管取自润滑油冷油器切换三通后，各压力开关布置同1号机，联启直流油泵定值为0.125Mpa，达到设计值要求；润滑油低油压跳闸信号管取自油涡轮出口即润滑油冷油器切换三通前，联启辅助油泵压力变送器和低油压跳机压力开关位于同一个信号母管上。由于切换三通及冷油器存在阻力在0.05MPa~0.07MPa左右，当润滑油压低至低油压跳机定值0.125Mpa时，实际上冷油器三通后的压力在0.05MPa~0.07Mpa左右，折算到13.7米时润滑压力在0~0.02Mpa，说明轴承已经断油，润滑油压力远远低于设计值0.069Mpa。由于润滑油压低联启辅助油泵与跳机压力开关接在统一信号管上，由于冷油器阻力的影响，造成现有联启辅助油泵定值过低，势必会加快断油速度。所以，即使在低油压跳机保护准确动作时，同样会造成断油烧瓦的发生。 2.1.3 3号机润滑油系统，低油压跳机信号管取自润滑油冷油器切换三通后，所以低油压跳机及联启辅助油泵定值符合设计要求，但不满足二十五项反措中关于主保护三冗余独立取样的要求；低油压联直流油泵信号管取自润滑油冷油器切换三通前即油涡轮出口，保护定值为0.125Mpa，由于切换三通及冷油器存在阻力0.05MPa~0.07MPa左右，现有定值比设计值偏低，不能及时的联启直流油泵。换言之，当大机润滑油压低至0.125MPa时，汽机跳闸，而此时润滑油冷油器切换三通前的润滑油压力应该在0.17~0.19MPa左右，还达不到直流油泵联启值，造成直流油泵联启滞后，当润滑油冷却器三通前压力降至0.125MPa时，经过冷油器在折算至13.7米，润滑油压基本为0，同样可能造成断油烧瓦的发生。同时，联启交流辅助油泵所用的信号点为从DEH系统传至DCS系统做显示的点，由于DEH系统与DCS系统是采用通信方式，非常不可靠，经常发生由于干扰导致信号畸变导致交流辅助油泵误联动，可靠性不高。 2.1.4 4号机润滑油系统存在问题与2号机润滑油系统相同。 3润滑油系统联锁保护定值存在的问题 由于润滑油低油压取样信号管位置更改，润滑油低油压联启辅助油泵、直流油泵以及低油压跳闸的定值经过高差修正，看似可以满足设计要求，即使在将润滑油低油压取样管的位置完全按照在冷油器切换三通后取样，符合原主机厂的设计要求，但在实际运行过程中，发生机组跳闸后，备用泵可靠联启过程中，在2s时间内，发生了2号机7、8号轴承被轻微擀瓦的情况，可见现有的定值不完全满足实际运行的需要； 4解决措施 对润滑油低油压取样系统进行重新设计，严格按照主机厂设计原则及二十五项反措关于主保护三冗余的相关要求重新设计，同时对现有润滑油定值进行优化后重新确定： 4.1对四台机组的取样系统进行核实，绘制当前的取样信号图； 4.2将四台机组联启辅助油泵、联启直流油泵、低油压跳闸的信号管全部从冷油器后取，解决冷油器阻力对定值的影响； 4.3润滑油低跳闸取样按照三冗余原则，从冷油器后取独立的三路作为压力开关的信号，符合二十五项反措的要求； 4.4对每一路联锁信号、跳闸信号管均设置在线试验的泄油阀，保证了低油压试验能正常开展； 4.5将四台机组联锁取样、低油压跳闸的信号布置完全一致，避免了系统不一致可能造成的误操作情况的发生； 4.6根据润滑油系统实际运行压力，同时实际开展交流辅助油泵跳闸润滑油压低保动作后联启直流油泵后润滑油压的复压时间，根据润滑油压下降峰值及恢复时间，对定值进行优化。通过试验，在交流辅助油泵停运直流油泵联启，整个油压变化过程在2s内完成，但2s足以造成汽轮机断油烧瓦。为了保证机组的安全，经专业组对润滑油保护定值重新进行讨论，在原定值的基础上增加0.06Mpa，则低油压联启辅助油泵定值由0.171 Mpa提升至0.231 Mpa，低油压跳闸与联启直流油泵定值由0.125 Mpa调整至0.185 Mpa。 4.7利用停机机会对润滑油系统取样管进行清查，防止出现误接、乱接或寄生回路的存在，消除潜在的风险。 5 结语 由于对标准、反措执行的不严谨和未对设计图纸进行充分理解吸收，造成了汽轮机主保护取样信号系统严重违反设计及二十五项反措的相关要求，为设备的安全运行带来较大的安全隐患，而且具有很大的隐蔽性，不容易被发现，除非已经演化为事故。对于新建机组或已建设投运的机组，应针对主保护的信号取样是否满足设计原则、是否满足二十五项反措中关于主保护的相关冗余原则，应开展详细的排查，并绘制详细测点布置图，对不满足要求的应尽快开展整改。同时应对相关保护定值进行分析研判，在可能的基础上开展验证试验，对不满足要求的定值应结合实际情况进行优化，在优化过程中应充分考虑保护定值设计的裕量，并与主机厂进行充分的沟通后予以实施，确保主机安全。 参 考 文 献 [1]润滑油系统说明书，东方汽轮机厂，2003 [2]盘南电厂运行规程，2012 作者简介： 闵昌发（1982-），男，工程师，主要从事火电机组运行、检修技术管理工作。 联系人地址：贵州省六盘水市盘县响水镇盘南发电厂 联系电话：13985935559 邮箱：77384361@qq.com

简介：摘要：锂离子电池中的SEI 膜对电池的充放电效率、低温性能、自放电率、能量密度、功率密度、循环性和安全性等方面具有重要的影响。一般认为SEI膜主要成分有碳酸锂( Li2CO3)，烷基酯锂( RCOCO2Li)，伴随着氟化锂( LiF)，氧化锂( LiO2)，烷基醚酯锂( ROLi) 以及一些不导电的聚合物等构成，本文对不同电解液添加剂下生成的SEI膜进行分析。

简介：摘要循环水系统在火力发电厂中占据着举足轻重的地位，关系着机组的安全稳定运行。分析了工作中循环水系统液控蝶阀开启异常晃动的原因，并介绍了处理方案和预防措施。

简介：摘要： 本文简要的介绍了陕西投资集团商洛电厂 3 台循环水泵出口液控蝶阀系统优化后的控制策略。介绍了优化改造后的效果。对于同类改造项目具有一定借鉴价值。

简介：介绍了汽轮机无控制油源调节系统--集成型执行器电液调节系统在佳木斯发电厂12#机组上的成功应用;REXA执行器通过杠杆控制油动机错油门的控制方式应用在100*!MW机组上,在国内属于首例,为中小型机组电液调节系统改造提供了新的途径和手段.

简介：摘要随着我国经济的不断发展，社会大众对电能需求日益增加，给发电机组的整体性能也带来了挑战。在电厂中，其最重要的组成部分就是汽轮机组，其稳定运行在电厂设备中是至关重要的。为了提高汽轮机系统的性能和控制精度，应采用数学电液调节系统。与普通低压透平油数学电液调节系统相比，高压抗磨液压油数字电液调节系统更有优势，不仅在系统动态控制精度和响应方面更有优势，也弥补了液压调节系统在速写参数的重复性和精度方面的缺陷，由此可见，分析在汽轮机组中如何实现调节数字电液调节系统是非常有必要的，可有效提高汽轮组数字电液调节系统的控制水平。本文主要介绍了汽轮机控制系统，并分析了在汽轮机组中如何实现调节数字电液调节系统。

简介：摘要电液伺服协调加载系统是一种功率较大、动力传递性较好、可靠性较高的系统。多通道电液伺服协调加载系统能够在许多种不同的市级工业条件下进行试验，它可以用于多通道多点的拉伸疲劳在试验和工业实际状态的研究。当下的试验方法也已经从原来的方式转换为相对整体、动态、连续、实时的试验方法。本文对多通道电液伺服协调加载系统进行了介绍，研究PID算法，并且在实际运用过程中效果良好。

简介：摘要在核电厂的二回路除氧系统当中，除氧器属于一个极为重要的设备，其液位控制效果会对整个除氧系统造成影响，一旦发生异常，也会使得系统机组的安全稳定运行=受限。为了探讨优化除氧器的液位控制措施，文章首先对其在核电厂中的意义进行阐述，然后提出相关的优化策略。

简介：摘要为提高液位开关测量精度和环境适应性，设计了一种船用高精度液位开关传感器。传感器采用电容式和谐振式测量原理进行液位测量，采用变压器原理进行信号隔离，提高了传感器的抗干扰性能。在结构设计方面充分考虑了产品的抗振性能和密封性能。试验结果表明，传感器具有精度高、稳定性好、可靠性高、环境适应性强等特点，具有广阔的应用前景。

简介：摘要（Abstract）：广东韶关某厂疏水扩容器液位测量系统参数配置不符合运行要求，DCS系统液位监视不正确，导致疏水泵自动联锁启动失败，通过对此事件进行研究分析，浅谈密闭容器液位测量原理及其零液位修正的方法。

简介：摘要：为了实现生活垃圾的废物利用，常采用焚烧发电的方式来处理生活垃圾，不但有效处理了城市中的生活垃圾，而且也实现了垃圾的循环利用。但是采用焚烧发电的方式来处理生活垃圾会产生渗滤液，渗滤液经过膜处理工艺也会产生膜浓缩液。这些浓缩液污染成分复杂，污染物浓度高，对环境的危害极大，因此要采用最恰当的工艺来进行处理，以此来达到环保的目的。基于此，文章从垃圾渗滤液浓缩液处理的意义入手，首先分析垃圾渗滤液浓缩液的特征，然后探究垃圾渗滤液膜过滤浓缩液处理工艺。

简介：摘要: 对氩流体气液界面进行了分子动力学模拟，分别统计计算了系统平衡态的密度分布、温度分布及界面张力。温度越高，液相密度越小，气相密度越大，气液界面的厚度越大。模拟得到的界面张力，与实验数据吻合，其最大偏差为2.87%，均随温度的升高而减小。同时，获得了不同温度条件下的气液界面分形图像，均为三维空间中不断涨落的面，分形维数介于2和3之间，随着温度的升高，其涨落的幅度增加，对三维空间的充满度增大，分形维数也越大。

简介：摘要：为了实现生活垃圾的废物利用，常采用焚烧发电的方式来处理生活垃圾，不但有效处理了城市中的生活垃圾，而且也实现了垃圾的循环利用。但是采用焚烧发电的方式来处理生活垃圾会产生渗滤液，渗滤液经过膜处理工艺也会产生膜浓缩液。这些浓缩液污染成分复杂，污染物浓度高，对环境的危害极大，因此要采用最恰当的工艺来进行处理，以此来达到环保的目的。基于此，文章从垃圾渗滤液浓缩液处理的意义入手，首先分析垃圾渗滤液浓缩液的特征，然后探究垃圾渗滤液膜过滤浓缩液处理工艺。