简介：本文针对中低频率工程振动问题，不计流体加速度，基于球面波动方程导出了无限大三维饱和地基人工黏弹性边界及其流量边界条件。在此基础上给出了具有人工黏弹性边界的饱和土体动力固结问题虚位移原理。根据有限元语言编写出算法脚本文件，并基于有限元自动生成系统（FEPG），生成了计算源代码程序。通过在无限大地基表面施加冲击荷载和突加荷载的数值算例，验证了所建立方程和程序的正确性。本文方法可以应用于三维饱和地基的动力固结问题数值模拟。

简介：基于线性黏弹性理论（LVE）推导出沥青混料在动态蠕变实验中的变形预估模型.然后,将线性黏弹性变形预估模型和实验结果对比,分析说明了线性黏弹性预估模型的不足.最后,为了提高预估准确性,对线性黏弹性预估模型进行了修正,使其具有与沥青混合料变形特性相符的非线性特性,并用实验数据对修正模型进行了验证.结果表明,线性黏弹性变形预估模型无法模拟沥青混合料的永久变形的非线性特性,而修正变形预估模型可以准确地预测动态蠕变实验中变形的全过程以及永久变形.说明了所提出的修正方法可以有效地提高线性黏弹性变形预估模型的准确性,该修正模型可以为沥青路面的车辙预估提供指导.

简介：黏弹性介质正演模拟和自由表面的瑞雷面波正演模拟一般分开进行,无法准确地描述实际地球介质。将二者结合,对带自由表面的黏弹性介质进行正演模拟研究,并对几种典型的数值模型进行计算,正演结果对比表明波场尤其是面波频散会受黏弹性影响,应在面波勘探中考虑黏弹性因素。

简介：摘要黏弹性复合材料结构由于其力学性能的可设计性及各向异性，与传统阻尼器结构相比更利于发挥阻尼潜能，提高结构阻尼性能，使其阻尼特性优于各向同性结构和一般的复合材料结构。基于此，本文结合笔者多年的工作经验对约束阻尼结构的减振降噪机理进行分析研究，并以及黏弹性阻尼结构在各领域的应用进行阐述。

简介：应用线弹性微结构理论和黏弹性理论，讨论了带孔隙损伤的黏弹性材料压力容器问题。所得的解是准静态的。应力的解和线弹性的压力容器的应力解相同，位移场和损伤场与带孔隙损伤的线弹性材料压力容器问题的位移场和损伤场相似。

简介：本文给出了税收增长的动态非线性回归分析方法，对我国税收增长与国内生总值之间的关系进行了弹性分析。

简介：<正>数学课堂教学过程是师生交往、积极互动、共同发展的动态过程.它应该突破"预设"的樊笼,设计弹性预案,让"预设"促进"生成与建构",积极引导学生经历数学的"再创造"过程,使学生在参与和体悟"问题解决"的过程中,既长知识,又长智慧,让学生在"生成"中建构属于自己的知识体系,真正促进学生的终身可持续发展。

简介：依据黏弹性理论，对沥青混合料的疲劳预测模型进行推导，从动态加载的角度建立劈裂疲劳预测模型并通过蠕变试验和重复加载试验确定模型参数（蠕变柔量、m值、松驰模量以及拟应变），并以实测劈裂疲劳试验对模型进行验证。

简介：基于Church—Hoff模型从理论上研究了具有有限厚度的单个包膜微气泡在超声辐射下的非线性振动情况．分别研究了膜壳黏弹性对微气泡径向振动、基频成分和谐波成分的影响．径向振动峰值、功率谱基波和谐波的幅值都随着膜壳剪切模量以0．1MPa的间隔从0～10MPa逐渐增大而增大，随着剪切黏性以0．01Pa·S的间隔从0～1Pa·S逐渐增大而减小．次谐波和超谐波成分幅值波动范围大于基波和二次谐波成分，即微气泡膜壳黏弹性对次谐波和基波信号的影响大于对基波和二次谐波的成分影响．这就使得调整微气泡膜壳黏弹性至合适的数值以制备得到具有较好的次谐波和超谐波成像的微气泡这一潜在方法成为可能．最后，任选取基波和谐波成分都较为显著的4对黏弹性处以示说明，其剪切黏性和剪切模量分别为：0．39Pa·S和3．9MPa；0．39Pa·S和6．6MPa；0．39Pa·S和8．6MPa；0．42Pa·S和6．6MPa．

简介：无

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简介：研究了变速轴向运动黏弹性梁参激振动受拉力扰动时在主参数共振和组合参数共振范围内的稳定性．轴向运动梁的黏弹性本构关系引入了物质时间导数．当参激频率接近某一阶固有频率2倍时将发生主参数共振；当参激频率接近某两阶固有频率之和时将发生组合参数共振．运用多尺度法，直接求解轴向运动梁的控制方程，导出了稳定性边界方程．最后，通过数值算例给出了变速轴向运动梁的黏阻尼和干扰拉力对失稳区域的影响结果．

简介：摘要目的对对护理人员实施弹性动态排班的临床效果进行评价分析。方法回顾性分析我院护理工作实施弹性动态排班制度前后护理工作质量情况，并展开合理对比分析。结果统计发现，在实施弹性排班制度后，护理满意度得到显著提升；护理差错发生率明显降低；人力资源得到充分合理利用。结论实施合理的弹性动态排班制度，对于临床护理工作而言具有重要意义，有效改善护理工作质量，对优质护理服务工作的开展提供有效帮助，值得关注。

简介：摘要：随着云技术的逐渐成熟，各类云平台也开始得到推广使用，现阶段市场上除了主流的阿里云、百度云外，还有若干中小规模的云平台，为不同的用户提供了多样化的服务。从用户角度来说，这些云平台的性能如何，是否符合自身的业务需求，是选择云平台时必须要考虑的问题。动态弹性扩展能力，就是衡量云平台性能的重要指标，也是需要测试的重点内容。本文首先介绍了云平台测试的通用流程，随后着重介绍了基于虚拟化技术的IaaS层弹性扩展机制、基于容器引擎的应用层弹性扩展机制，并通过实验对某云平台的这一性能进行了验证。结果表明该云平台可以满足使用需求。

简介：摘要本文采用有限单元法建立弹性链型悬挂的接触网模型，引入三元受电弓模型，结合武广线实际弓网参数建立弓网耦合动力学模型，通过改变不同的弹性吊索张力，分析不同弹性吊索张力下的弓网受流质量。

简介：

简介：标题上的“黏、粘、沾”三个字，右边都有个“占”字，意思也有某些关联．所以常易用错。如果准确理解它们的含义，可以避免错用。

简介：摘要目的探讨超声联合弹性成像在动态定量评估移植肝脏中的价值。方法收集2019年4－12月天津市第一中心医院27例肝移植患者及其供者，应用剪切波弹性成像(SWE)联合实时组织弹性成像(RTE)技术分别对供者术前24 h内供肝及受者术后第1 d、第7 d移植肝进行测定，获得肝脏的弹性模量(E)、应变均值(MEAN)、炎症指数(A)及声衰减测量(ATT)。术中取肝组织行HE染色，观察指标为肝细胞的水样变性、炎症、坏死、脂肪变。于肝移植术后第1 d及第7 d检测血清中丙氨酸转氨酶(ALT)、天冬氨酸转氨酶(AST)、总胆红素(TB)、直接胆红素(DB)水平。分析超声参数与病理参数之间的相关性，选取E、MEAN、A、ATT绘制ROC曲线。根据供肝病理分为无或轻度水样变组与中重度水样变组、无炎症组与有炎症组、无脂肪肝组与有脂肪肝组，分别比较对应两组间供肝联合弹性成像参数的差异及移植肝术后第7 d的肝功能及超声参数的差异。分析供肝术前及移植术后第1 d、第7 d超声参数的变化趋势。分析肝移植术后第1 d至第7 d肝功能变化趋势。分析肝移植术后第1 d、第7 d的肝功能与超声参数的相关性。结果①供肝术前24 h超声参数与病理参数的相关性：E与水样变程度及炎症程度呈正相关(rs＝0.597、0.497，均P<0.05)；MEAN与水样变程度及炎症程度呈负相关(rs＝－0.601、－0.584，均P<0.05)；A与炎症程度呈正相关(rs＝0.452，P＝0.016)；ATT与脂肪变程度呈正相关(rs＝0.564，P＝0.006)。②供肝术前24 h超声参数的差异性：中重度水样变组E值高于无或轻度水样变组(P<0.001)，MEAN值低于无或轻度水样变组(P<0.001)；炎症组E值高于无炎症组(P＝0.012)，MEAN值低于无炎症组(P＝0.026)；脂肪肝组ATT高于非脂肪肝组(P＝0.006)。③ROC曲线分析：E、MEAN诊断肝细胞中度以上水样变的曲线下面积(AUC)分别为0.882、0.875，临界值分别为8.72 kPa、106.62；诊断有无炎症的AUC为0.898，临界值为1.26；诊断有无脂肪肝的AUC为0.868，临界值为0.515 dB·cm－1·MHz－1。④无或轻度水样变组与中重度水样变组比较、有无炎症组比较、有无脂肪肝组比较，肝移植术后第7 d肝功能及超声参数差异无统计学意义(均P>0.05)。⑤E值、A值肝移植术后第1 d高于供肝术前及术后第7 d (均P<0.05)；MEAN值肝移植术后第1 d低于供肝术前及术后第7 d(均P<0.05)；ATT值肝移植术后第1 d低于供肝术前(P＝0.027)。⑥ALT、AST、TB、DB术后第7 d低于术后第1 d(均P<0.05)。⑦术后第1 d：E值与ALT、AST、TB、DB呈正相关(r＝0.641、0.673、0.601、0.575，均P<0.05)；MEAN值与ALT、AST呈负相关(r＝－0.690、－0.703，均P<0.001)；A值与ALT、AST呈正相关(r＝0.459、0.442，均P<0.05)。术后第7 d：E值与ALT、AST、TB、DB呈正相关(r＝0.616、0.729、0.505、0.640，均P<0.05)；MEAN值与ALT、AST呈负相关(r＝－0.602、－0.585，均P<0.05)；A值与ALT、AST呈正相关(r＝0.411、0.495，均P<0.05)。结论超声弹性成像可以动态定量评价移植肝的硬度、炎症、脂肪程度，且与病理及肝功能有很好的相关性，能为临床肝脏质量评估提供一定的影像学依据。

简介：建立了用动态法确定材料杨氏弹性模量的理论公式及实验方法。此方法简单，方便，对试件无损坏，且适应于不同性质的材料。

简介：现行水工抗震设计规范规定，大坝混凝土动态弹性模量在静态弹性模量基础上提高30％，对岩体动态变形模量的取值并无规定，现行工程实践中岩体动态变形模量通常在静态变形模量基础上提高30％。根据国内外最新研究成果修编中的新规范拟规定：大坝混凝土动态弹性模量在静态弹性模量基础上提高50％，岩体动态变形模量取为静态变形模量。本文针对新规范的这一变化，结合不同高度的拱坝，从大坝白振特性、动位移、动应力及静动综合应力诸方面进行比较分析，论证混凝土两种动弹性模量以及基岩两种动变形模量取值的影响。结果表明，坝体动弹模从30％提高到50％以及基岩动变模是否提高30％对坝体动力特性和地震反应影响不大。